BOB半岛外径轴承允许监测水温，作为水出口轴承。电脑是用来收集和处理数据上线。因此，瞬时关，摩擦系数，轴承的速度和开槽的温度可不断监测。 试草案包括确定一个参考“零”点为清除测量第一有负载和无负载，然后测 固定轴承超过满负荷的范围。然后最低的轴向载荷应用，供水阀打开及汽车开启。轴向负荷增加的步骤40 N和每个负载的步骤是维持5分钟之后，稳定的摩擦系数在一稳定状态的价值。轴承的速度和水温监测整个测试的任何违规行为。试验结束时，最大轴向负荷460 N是达到或如果摩擦系数超过了价值0.35 。在年底的最后一步负荷电机及食水供应关掉，并参考有关清拆测量是复查。测试是在两种速度的1500 和3000 RPM的相应的平均滑动速度4.9和9.8米/秒，分别和每个测试重复至少3次 第四章 成果与讨论 作为第一步的有效性的理论模型。 [ 12 ]研究并比较，理论和实验结果的轴承间隙银两轴承载荷为单向局部反演轴承。结果表明，在图6为两种速度的1500和3000 rpm的情况下固体和虚线对应到模型和实验，分别。可以看出，双方间的模型和实验是好的，与不同的不到10 , ，只要负荷是150以上的12月31日在较低载荷测量的实验清拆要远远大于模型预测BOB半岛，尤其是在较高的速度， 3000 rpm的情况下，在120 n实测关是20的LM ，这是约60 , ，高于预测值。结果表明，该组合，如此庞大的间隙和相对低粘度的水可能会导致湍流流体膜。因此，假设油膜上，解决这一雷诺方程的标准形式。 [ 12 ]是基于可能违反决策模型无效特别是在较高的速度和最低的负荷。 [ 12 ]这是决定进一步限制比较负荷以上150 N 它这里应该指出，第一，企图测试基线无微观造型轴承与原来的表面光洁度的RA = 0.03的LM上都定子和转子失败，由于极高的摩擦，甚至在较低的负荷。在另一方面部分-第1轴承，整个负荷范围顺利。结果发现，后反演研磨完全移除约2的LM高度凸出部分 ，这是中形成的纹理周围的轮辋的波纹 ，导致在一个稍微粗糙的表面粗糙度= 0.04的LM 。因此，基线与无造型的定子重叠BOB半岛，以同一粗糙性的部分-第1定子和其后所有测试的表现与定子同在Ra值为0.04的LM的所有测试。转子表面粗糙度仍然存在，原因，即0.03的LM 。图7给出了实 验结果为清除作为一个功能负荷为局部反演单向轴承(见定子在图4 ( a ) )和基线无微观造型轴承。比较是在两种速度的1500和3000 RPM的。面密度的波纹在部分-第1轴承是sp = 0.6和纹理部分是一个6.3 0:734 。该负荷范围扩大，从160至460 12月31日上负载检测试验台的限制，不容许较高的负荷。很显然，从图7部分-第1轴承运转大幅清拆比无微观造型轴承。在最高负荷460 N和速度1500 RPM的部分-第1轴承已清拆6的LM ，而无微观造型轴承间隙是只有1.7的LM 。在3000 RPM的清拆是6.6 和2.2的LM为第1和无微观造型轴承，分别。可以看出，从图7 ，这个比例约三倍，赞成部分-第1轴承是保持在整个负荷范围。 图8给出的结果为双向轴承(见定子在图4 ( b )款) 。在这种情况下，反演参数sp=6.3 α=0.614和0.633 6.3 。清拆的双向定向部分反演轴承相比，降低这些的单向轴承在同一负荷。在460 n负载清拆为1500 rpm的是4.1 LM和为3000 rpm的，这是6月的LM 。这些价值观所代表的减少之间的关

　　33和10 ,相比，单向的情况。不过，可以看出，从图8的表现，部分-第1双向定向轴承仍是大大优于该无微观造型轴承。 图10为两种速度分别是1500和3000 rpm。可以看出，摩擦系数的两个部分反演轴承是非常类似的与略低的价值观，在部件较有高效率的单向轴承。无微观造型的的摩擦系数大得多比他们大的多，即第1轴承。在1500 RPM的(图9 )和最高负荷460 n摩擦系数的untextured轴承是约0.025相比，约为第1轴承0.01。 在最低负荷160 n值约0.06为无微观造型轴承的为第1轴承的0.02左右。因此，无微观造型轴承摩擦值，高于相应值为局部反演轴承在整个负荷范围的2.5和3倍。，在速度上获得了类似的结果， 3000每分钟转速(图10 ) ，但水平的摩擦系数是有点高，由于较高的速度。无微观造型轴承的摩擦高得多，是因为无小槽清理磨砂(见图7和图8)，导致较高的粘性剪切。 导致轴承失效的原因很多，但常见的是不正确的使用、污染、润滑剂使用不当、装卸或搬运时的损伤及安装误差等。诊断失效的原因并不困难，因为根据轴承上留下的痕迹可以确定轴承失效的原因。 然而，当事后的调查分析提供出宝贵的信息时，最好首先通过正确地选定轴承来完全避免失效的发生。为了做到这一点，再考察一下制造厂商的尺寸定位指南和所选轴承的使用特点是非常重要的。 1 轴承失效的原因 在球轴承的失效中约有40%是由灰尘、脏物、碎屑的污染以及腐蚀造成的。污染通常是由不正确的使用和不良的使用环境造成的，它还会引起扭矩和噪声的问题。由环境和污染所产生的轴承失效是可以预防的，而且通过简单的肉眼观察是可以确定产生这类失效的原因。 通过失效后的分析可以得知对已经失效的或将要失效的轴承应该在哪些方面进行查看。弄清诸如剥蚀和疲劳破坏一类失效的机理，有助于消除问题的根源。 只要使用和安装合理，轴承的剥蚀是容易避免的。剥蚀的特征是在轴承圈滚道上留有由冲击载荷或不正确的安装产生的压痕。剥蚀通常是在载荷超过材料屈服极限时发生的。如果安装不正确从而使某一载荷横穿轴承圈也会产生剥蚀。轴承圈上的压坑还会产生噪声、振动和附加扭矩。 类似的一种缺陷是当轴承不旋转时由于滚珠在轴承圈间振动而产生的椭圆形压痕。这种破坏称为低荷振蚀。这种破坏在运输中的设备和不工作时仍振动的设备中都会产生。此外，低荷振蚀产生的碎屑的作用就象磨粒一样，会进一步损害轴承。与剥蚀不同，低荷振蚀的特征通常是由于微振磨损腐蚀在润滑剂中会产生淡红色。 消除振动源并保持良好的轴承润滑可以防止低荷振蚀。给设备加隔离垫或对底座进行隔离可以减轻环境的振动。另外在轴承上加一个较小的预载荷不仅有助于滚珠和轴承圈保持紧密的接触，并且对防止在设备运输中产生的低荷振蚀也有帮助。 造成轴承卡住的原因是缺少内隙、润滑不当和载荷过大。在卡住之前，过大的摩擦和热量使轴承钢软化。过热的轴承通常会改变颜色，一般会变成蓝黑色或淡黄色。摩擦还会使保持架受力，这会破坏支承架，并加速轴承的失效。 材料过早出现疲劳破坏是由重载后过大的预载引起的。如果这些条件不可避免，就应仔细计算轴承寿命，以制定一个维护计划。 另一个解决办法是更换材料。若标准的轴承材料不能保证足够的轴承寿命，就应当采用特殊的材料。另外，如果这个问题是由于载荷过大造成的，就应该采用抗载能力更强或其他结构的轴承。 蠕动不象过早疲劳那样普遍。轴承的蠕动是由于轴和内圈之间的间隙过大造成的。蠕动的害处很大，它不仅损害轴承，也破坏其他零件。 蠕动的明显特征是划痕、擦痕或轴与内圈的颜色变化。为了防止蠕动，应该先用肉眼检查一下轴承箱件和轴的配件。 蠕动与安装不正有关。如果轴承圈不正或翘起，滚珠将沿着一个非圆周轨道运动。这个问题是由于安装不正确或公差不正确或轴承安装现场的垂直度不够造 成的。如果偏斜超过0.25?，轴承就会过早地失效。 检查润滑剂的污染比检查装配不正或蠕动要困难得多。污染的特征是使轴承过早的出现磨损。润滑剂中的固体杂质就象磨粒一样。如果滚珠和保持架之间润滑不良也会磨损并削弱保持架。在这种情况下，润滑对于完全加工形式的保持架来说是至关重要的。相比之下，带状或冠状保持架能较容易地使润滑剂到达全部表面。 锈是湿气污染的一种形式，它的出现常常表明材料选择不当。如果某一材料经检验适合工作要求，那么防止生锈的最简单的方法是给轴承包装起来，直到安装使用时才打开包装。 2 避免失效的方法 解决轴承失效问题的最好办法就是避免失效发生。这可以在选用过程中通过考虑关键性能特征来实现。这些特征包括噪声、起动和运转扭矩、刚性、非重复性振摆以及径向和轴向间隙。 扭矩要求是由润滑剂、保持架、轴承圈质量(弯曲部分的圆度和表面加工质量)以及是否使用密封或遮护装置来决定。润滑剂的粘度必须认真加以选择，因为不适宜的润滑剂会产生过大的扭矩，这在小型轴承中尤其如此。另外，不同的润滑剂的噪声特性也不一样。举例来说，润滑脂产生的噪声比润滑油大一些。因此，要根据不同的用途来选用润滑剂。 在轴承转动过程中，如果内圈和外圈之间存在一个随机的偏心距，就会产生与凸轮运动非常相似的非重复性振摆(NRR)。保持架的尺寸误差和轴承圈与滚珠的偏心都会引起NRR。和重复性振摆不同的是，NRR是没有办法进行补偿的。 在工业中一般是根据具体的应用来选择不同类型和精度等级的轴承。例如，当要求振摆最小时，轴承的非重复性振摆不能超过0.3微米。同样，机床主轴只能容许最小的振摆，以保证切削精度。因此在机床的应用中应该使用非重复性振摆较小的轴承。 在许多工业产品中，污染是不可避免的，因此常用密封或遮护装置来保护轴承，使其免受灰尘或脏物的侵蚀。但是，由于轴承内外圈的运动，使轴承的密封不可能达到完美的程度，因此润滑油的泄漏和污染始终是一个未能解决的问题。 一旦轴承受到污染，润滑剂就要变质，运行噪声也随之变大。如果轴承过热，它将会卡住。当污染物处于滚珠和轴承圈之间时，其作用和金属表面之间的磨粒一样，会使轴承磨损。采用密封和遮护装置来挡开脏物是控制污染的一种方法。 噪声是反映轴承质量的一个指标。轴承的性能可以用不同的噪声等级来表示。 噪声的分析是用安德逊计进行的，该仪器在轴承生产中可用来控制质量，也 可对失效的轴承进行分析。将一传感器连接在轴承外圈上，而内圈在心轴以1800r/min的转速旋转。测量噪声的单位为anderon。即用um/rad表示的轴承位移BOB半岛。 根据经验，观察者可以根据声音辨别出微小的缺陷。例如，灰尘产生的是不规则的劈啪声;滚珠划痕产生一种连续的爆破声，确定这种划痕最困难;内圈损伤通常产生连续的高频噪声，而外圈损伤则产生一种间歇的声音。 轴承缺陷可以通过其频率特性进一步加以鉴定。通常轴承缺陷被分为低、中、高三个波段。缺陷还可以根据轴承每转动一周出现的不规则变化的次数加以鉴定BOB半岛。 低频噪声是长波段不规则变化的结果。轴承每转一周这种不规则变化可出现1.6~10次，它们是由各种干涉(例如 轴承圈滚道上的凹坑)引起的。可察觉的凹坑是一种制造缺陷，它是在制造过程中由于多爪卡盘夹的太紧而形成的。 中频噪声的特征是轴承每旋转一周不规则变化出现10~60次。这种缺陷是由在轴承圈和滚珠的磨削加工中出现的振动引起的。轴承每旋转一周高频不规则变化出现60~300次，它表明轴承上存在着密集的振痕或大面积的粗糙不平。 利用轴承的噪声特性对轴承进行分类，用户除了可以确定大多数厂商所使用的ABEC标准外，还可确定轴承的噪声等级BOB半岛。ABEC标准只定义了诸如孔、外径、振摆等尺寸公差。随着ABEC级别的增加(从3增到9)，公差逐渐变小。但ABEC等级并不能反映其他轴承特性，如轴承圈质量、粗糙度、噪声等。因此，噪声等级的划分有助于工业标准的改进。 第五章 结束语 局部观点反映出，实验以高度评价平行推力轴承的性能。发现与理论模型良好的相关性,在油膜是有效的情况下,作了大胆的基本层流假设。在低负荷与比较大的清除行动，其中可能会发生不稳定，实验预测的模型都表现了单向和双向局部轴承与一个基线无微观造型轴承比较,其中摩擦系数急剧增加3倍左右，反负荷超过范围,映出理论模型是有效的。 在清除部分-第1轴承相比，认为该无微观造型轴承，获得了在整个负荷范围。因此，摩擦系数的部分-第1轴承相比是要低得多，表明，减少了50 ,以上摩擦，该无微观造型轴承。

　　规模较大的清理和低摩擦，使局部反映简单的平行推力轴承的概念更为可靠和高效率的，特别是在密封校水泵和类似的应用过程中流体，这常常是一个缺少润滑剂下，是唯一可用的润滑剂轴承。 感谢 作者感谢博伊兰摩根先生提供轴承标本barazani表面技术有限公司提供激光表 面纹路。本文档为【机械 外文翻译 外文文献 英文文献 中英对照 实验研究激光加工表面微观造型平行的推力轴承】，请使用软件OFFICE或WPS软件打开。作品中的文字与图均可以修改和编辑， 图片更改请在作品中右键图片并更换，文字修改请直接点击文字进行修改，也可以新增和删除文档中的内容。

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